Davamlı elektrik enerjisi mənbələrinin təklif edilməsi bu əsrin ən mühüm problemlərindən biridir. Enerji toplayan materialların tədqiqat sahələri bu motivasiyadan irəli gəlir, o cümlədən termoelektrik1, fotovoltaik2 və termofotovoltaik3. Bizdə Joule diapazonunda enerji toplamaq qabiliyyətinə malik materiallar və qurğular olmasa da, elektrik enerjisini dövri temperatur dəyişikliklərinə çevirə bilən piroelektrik materiallar sensorlar4 və enerji kombaynları5,6,7 hesab olunur. Burada biz termodinamik dövr ərzində 11,2 J elektrik enerjisi istehsal edən 42 qram qurğuşun skandium tantalatından hazırlanmış çoxqatlı kondansatör formasında makroskopik istilik enerjisi yığan maşın hazırlamışıq. Hər bir piroelektrik modul dövr başına 4,43 J sm-3 qədər elektrik enerjisi sıxlığı yarada bilər. Biz həmçinin göstəririk ki, çəkisi 0,3 q olan iki belə modul quraşdırılmış mikrokontrollerlər və temperatur sensorları olan avtonom enerji kombaynlarını davamlı olaraq gücləndirmək üçün kifayətdir. Nəhayət, 10 K temperatur diapazonu üçün bu çox qatlı kondansatörlərin 40% Carnot səmərəliliyinə çata biləcəyini göstəririk. Bu xüsusiyyətlər (1) yüksək səmərəlilik üçün ferroelektrik faza dəyişməsi, (2) itkilərin qarşısını almaq üçün aşağı sızma cərəyanı və (3) yüksək qırılma gərginliyi ilə bağlıdır. Bu makroskopik, genişlənə bilən və səmərəli piroelektrik kombaynları termoelektrik enerji istehsalını yenidən təsəvvür edir.
Termoelektrik materiallar üçün tələb olunan məkan temperaturu qradiyenti ilə müqayisədə, termoelektrik materialların enerji yığımı zamanla temperaturun dəyişməsini tələb edir. Bu, entropiya (S)-temperatur (T) diaqramı ilə ən yaxşı şəkildə təsvir edilən termodinamik dövr deməkdir. Şəkil 1a, skandium qurğuşun tantalatında (PST) sahə ilə idarə olunan ferroelektrik-paraelektrik faza keçidini nümayiş etdirən qeyri-xətti piroelektrik (NLP) materialın tipik ST qrafikini göstərir. ST diaqramındakı dövrün mavi və yaşıl hissələri Olson dövründə çevrilmiş elektrik enerjisinə uyğundur (iki izotermik və iki izopol bölmə). Burada eyni elektrik sahəsinin dəyişməsi (sahənin açıq və sönməsi) və temperatur dəyişikliyi ΔT olan iki dövrü nəzərdən keçiririk, baxmayaraq ki, müxtəlif başlanğıc temperaturları var. Yaşıl dövr faza keçid bölgəsində yerləşmir və beləliklə, faza keçid bölgəsində yerləşən mavi dövrə nisbətən daha kiçik bir sahəyə malikdir. ST diaqramında sahə nə qədər böyükdürsə, toplanan enerji də bir o qədər çox olur. Buna görə də, faza keçidi daha çox enerji toplamalıdır. NLP-də geniş ərazi velosipedinə ehtiyac elektrotermik tətbiqlərə olan ehtiyaca çox oxşardır9, 10, 11, 12, burada PST çox qatlı kondansatörlər (MLC) və PVDF əsaslı terpolimerlər bu yaxınlarda əla tərs performans göstərmişdir. 13,14,15,16 dövründə soyutma performansının vəziyyəti. Buna görə də, biz istilik enerjisinin toplanması üçün maraq doğuran PST MLC-lərini müəyyən etdik. Bu nümunələr üsullarda tam təsvir edilmiş və 1 (skan edən elektron mikroskopiya), 2 (X-şüalarının difraksiyası) və 3 (kalorimetriya) əlavə qeydlərində xarakterizə edilmişdir.
a, Faza keçidlərini göstərən NLP materiallarına tətbiq olunan elektrik sahəsinin açıq və söndürülməsi ilə entropiya (S)-temperatur (T) qrafikinin eskizi. İki fərqli temperatur zonasında iki enerji toplama dövrü göstərilir. Mavi və yaşıl dövrlər müvafiq olaraq faza keçidinin daxilində və xaricində baş verir və səthin çox fərqli bölgələrində bitir. b, 20 °C və 90 °C-də müvafiq olaraq 0 və 155 kV sm-1 arasında ölçülən 1 mm qalınlığında iki DE PST MLC unipolar halqası və müvafiq Olsen dövrləri. ABCD hərfləri Olson dövründəki müxtəlif vəziyyətlərə aiddir. AB: MLC-lər 20°C-də 155 kV sm-1-ə yüklənmişdir. BC: MLC 155 kV sm-1-də saxlanıldı və temperatur 90 °C-ə qaldırıldı. CD: MLC 90°C-də boşalır. DA: MLC sıfır sahədə 20°C-yə qədər soyudulur. Mavi sahə dövrü başlamaq üçün tələb olunan giriş gücünə uyğundur. Narıncı sahə bir dövrədə toplanan enerjidir. c, yuxarı panel, gərginlik (qara) və cərəyan (qırmızı) zamana qarşı, b ilə eyni Olson dövrü ərzində izlənilir. İki əlavə, dövrün əsas nöqtələrində gərginliyin və cərəyanın gücləndirilməsini təmsil edir. Aşağı paneldə sarı və yaşıl əyrilər 1 mm qalınlığında MLC üçün müvafiq olaraq müvafiq temperatur və enerji əyrilərini təmsil edir. Enerji üst paneldəki cərəyan və gərginlik əyrilərindən hesablanır. Mənfi enerji toplanan enerjiyə uyğundur. Dörd rəqəmdəki böyük hərflərə uyğun gələn addımlar Olson dövrəsində olduğu kimidir. AB'CD dövrü Stirlinq dövrünə uyğun gəlir (əlavə qeyd 7).
burada E və D müvafiq olaraq elektrik sahəsi və elektrik yerdəyişmə sahəsidir. Nd dolayı yolla DE dövrəsindən (şəkil 1b) və ya birbaşa termodinamik dövrü başlatmaqla əldə edilə bilər. Ən faydalı üsullar Olsen tərəfindən 1980-ci illərdə piroelektrik enerjinin toplanması üzrə qabaqcıl işində təsvir edilmişdir17.
Əncirdə. Şəkil 1b, 0 ilə 155 kV sm-1 (600 V) diapazonunda müvafiq olaraq 20 °C və 90 °C-də yığılmış 1 mm qalınlığında PST-MLC nümunələrindən ibarət iki monopolyar DE halqasını göstərir. Bu iki dövrə Şəkil 1a-da göstərilən Olson dövrü tərəfindən toplanan enerjini dolayı yolla hesablamaq üçün istifadə edilə bilər. Əslində Olsen dövrü iki izo-sahə qolundan (burada DA qolunda sıfır sahə və BC qolunda 155 kV sm-1) və iki izotermik qoldan (burada AB qolunda 20°С və 20°С) ibarətdir. . CD filialında C) Dövr ərzində toplanan enerji narıncı və mavi bölgələrə uyğundur (EdD inteqralı). Yığılan enerji Nd giriş və çıxış enerjisi arasındakı fərqdir, yəni əncirdə yalnız narıncı sahədir. 1b. Bu xüsusi Olson dövrü 1,78 J sm-3 Nd enerji sıxlığını verir. Stirling dövrü Olson dövrünə alternativdir (Əlavə Qeyd 7). Sabit yüklənmə mərhələsinə (açıq dövrə) daha asan çatıldığından, Şəkil 1b-dən (AB'CD dövrü) çıxarılan enerji sıxlığı 1,25 J sm-3-ə çatır. Bu, Olson dövrünün toplaya biləcəyinin yalnız 70%-ni təşkil edir, lakin sadə məhsul yığan avadanlıqlar bunu edir.
Bundan əlavə, biz Linkam temperatur nəzarət mərhələsi və mənbə sayğacından (metoddan) istifadə edərək PST MLC-yə enerji verməklə Olson dövrü ərzində toplanmış enerjini birbaşa ölçdük. Yuxarıdakı və müvafiq əlavələrdəki Şəkil 1c eyni Olson dövründən keçən DE döngəsi üçün olduğu kimi eyni 1 mm qalınlığında PST MLC-də toplanmış cərəyanı (qırmızı) və gərginliyi (qara) göstərir. Cari və gərginlik toplanmış enerjini hesablamağa imkan verir və əyrilər Şəkildə göstərilmişdir. 1c, bütün dövr ərzində alt (yaşıl) və temperatur (sarı). ABCD hərfləri Şəkil 1-də eyni Olson dövrəsini təmsil edir. MLC doldurulması AB ayağı zamanı baş verir və aşağı cərəyanda (200 µA) həyata keçirilir, beləliklə, SourceMeter şarjı düzgün idarə edə bilər. Bu sabit ilkin cərəyanın nəticəsi odur ki, gərginlik əyrisi (qara əyri) qeyri-xətti potensial yerdəyişmə sahəsi D PST səbəbindən xətti deyil (Şəkil 1c, yuxarı daxil). Doldurmanın sonunda MLC-də 30 mJ elektrik enerjisi saxlanılır (B nöqtəsi). MLC daha sonra qızdırılır və gərginlik 600 V-da qalarkən mənfi cərəyan (və buna görə də mənfi cərəyan) yaranır. 40 saniyədən sonra temperatur 90 °C platoya çatdıqda, addım nümunəsi olsa da, bu cərəyan kompensasiya edildi. dövrədə bu isofield zamanı 35 mJ elektrik enerjisi istehsal olunur (Şəkil 1c-də ikinci əlavə, yuxarı). Daha sonra MLC-də (filial CD) gərginlik azalır, nəticədə əlavə 60 mJ elektrik işi aparılır. Ümumi çıxış enerjisi 95 mJ-dir. Yığılan enerji, 95 – 30 = 65 mJ verən giriş və çıxış enerjisi arasındakı fərqdir. Bu, DE halqasından çıxarılan Nd-yə çox yaxın olan 1,84 J sm-3 enerji sıxlığına uyğundur. Bu Olson dövrünün təkrarlanma qabiliyyəti geniş şəkildə sınaqdan keçirilmişdir (Əlavə Qeyd 4). Gərginliyi və temperaturu daha da artıraraq, 750 V (195 kV sm-1) və 175 °C (Əlavə Qeyd 5) temperatur diapazonunda 0,5 mm qalınlığında PST MLC-də Olsen dövrlərindən istifadə edərək 4,43 J sm-3 əldə etdik. Bu, birbaşa Olson dövrləri üçün ədəbiyyatda bildirilən ən yaxşı göstəricidən dörd dəfə böyükdür və Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1.06 J sm-3)18 (sm .Əlavə) nazik təbəqələrində əldə edilmişdir. Ədəbiyyatda daha çox dəyər üçün Cədvəl 1). Bu performansa bu MLC-lərin çox aşağı sızma cərəyanı (750 V və 180 °C-də <10−7 A, Əlavə Qeyd 6-da təfərrüatlara baxın) - Smith və digərləri tərəfindən qeyd olunan mühüm məqam (19) sayəsində əldə edilmişdir. əvvəlki tədqiqatlarda istifadə olunan materiallara17,20. Bu performansa bu MLC-lərin çox aşağı sızma cərəyanı (750 V və 180 °C-də <10−7 A, Əlavə Qeyd 6-da təfərrüatlara baxın) - Smith və digərləri tərəfindən qeyd olunan mühüm məqam (19) sayəsində əldə edilmişdir. əvvəlki tədqiqatlarda istifadə olunan materiallara17,20. Bu xarakterik xüsusiyyətlərə malik MLC (<10–7 A pri 750 V və 180 °C, sm. podrobnosti v dopolnitelnom primechanии 6) — kritichesky moment, upomyanutyy Smitom və dr. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Bu xüsusiyyətlərə bu MLC-lərin çox aşağı sızma cərəyanı (750 V və 180 °C-də <10-7 A, təfərrüatlar üçün Əlavə Qeyd 6-ya baxın) sayəsində nail olunub – Smith və digərləri tərəfindən qeyd olunan kritik məqam. 19 – əvvəlki tədqiqatlarda istifadə olunan materiallardan fərqli olaraq17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说明6！伡）等人19 提到的关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补充 （在 充 （在 充 （在）））） — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下相比之下相比之下盋下下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下，之比之下 相比之下到早期研究中使用的材料17.20。 Poskolku ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 A üçün 750 V və 180 °C, sm. podrobnosti və dopolnitelnom primechanии 6) — klyuchevy moment, upomyanutyy Smitom və s. 19 — sravneniya üçün, bu xarakteristikası var. Bu MLC-lərin sızma cərəyanı çox aşağı olduğundan (750 V və 180 °C-də <10–7 A, təfərrüatlar üçün Əlavə Qeyd 6-ya baxın) - Smith və digərləri tərəfindən qeyd olunan əsas məqam. 19 – müqayisə üçün qeyd edək ki, bu çıxışlar əldə edilib.əvvəlki tədqiqatlarda istifadə olunan materiallara 17,20.
Eyni şərtlər (600 V, 20-90 °C) Stirlinq dövrünə tətbiq edilir (Əlavə qeyd 7). DE dövrünün nəticələrindən gözlənildiyi kimi, məhsuldarlıq 41,0 mJ olmuşdur. Stirling dövrələrinin ən diqqət çəkən xüsusiyyətlərindən biri termoelektrik effekt vasitəsilə ilkin gərginliyi gücləndirmək qabiliyyətidir. Biz 39-a qədər gərginlik artımını müşahidə etdik (ilkin 15 V-dan 590 V-a qədər olan son gərginliyə qədər, Əlavə Şəkil 7.2-ə baxın).
Bu MLC-lərin başqa bir fərqləndirici xüsusiyyəti onların joul diapazonunda enerji toplamaq üçün kifayət qədər böyük makroskopik obyektlər olmasıdır. Buna görə də biz Torello et al.14 tərəfindən təsvir edilən eyni paralel boşqab konstruksiyasına əməl edərək 1 mm qalınlığında 28 MLC PST istifadə edərək, Şəkildə göstərildiyi kimi 7×4 matrisdə prototip kombayn (HARV1) qurduq. manifold mayenin temperaturunun sabit saxlanıldığı iki rezervuar arasında peristaltik nasosla yerdəyişdirilir (metod). Şəkildə təsvir olunan Olson dövrü ilə 3,1 J-ə qədər toplayın. 2a, 10°C və 125°C-də izotermik bölgələr və 0 və 750 V-də izofil bölgələri (195 kV sm-1). Bu, 3,14 J sm-3 enerji sıxlığına uyğundur. Bu kombayndan istifadə etməklə müxtəlif şəraitdə ölçmələr aparılmışdır (şəkil 2b). Qeyd edək ki, 1,8 J 80 °C temperaturda və 600 V gərginlikdə (155 kV sm-1) əldə edilmişdir. Bu, eyni şərtlərdə (28 × 65 = 1820 mJ) 1 mm qalınlığında PST MLC üçün əvvəllər qeyd olunan 65 mJ ilə yaxşı uyğun gəlir.
a, Olson dövrlərində işləyən 1 mm qalınlığında (4 sıra × 7 sütun) 28 MLC PST-yə əsaslanan yığılmış HARV1 prototipinin eksperimental qurulması. Dörd dövrə addımının hər biri üçün prototipdə temperatur və gərginlik verilir. Kompüter, soyuq və isti rezervuarlar, iki klapan və enerji mənbəyi arasında dielektrik mayeni dövr edən peristaltik nasosu idarə edir. Kompüter həmçinin prototipə verilən gərginlik və cərəyan və enerji təchizatından kombinin temperaturu haqqında məlumat toplamaq üçün termocütlərdən istifadə edir. b, Müxtəlif təcrübələrdə temperatur diapazonuna (X oxu) və gərginliyə (Y oxu) qarşı 4×7 MLC prototipimiz tərəfindən toplanmış enerji (rəng).
1 mm qalınlığında 60 PST MLC və 0,5 mm qalınlığında 160 PST MLC (41,7 q aktiv piroelektrik material) olan kombaynların daha böyük versiyası (HARV2) 11,2 J (Əlavə Qeyd 8) verdi. 1984-cü ildə Olsen təxminən 150 °C temperaturda 6,23 J elektrik enerjisi istehsal etməyə qadir olan 317 q qalay qatqılı Pb(Zr,Ti)O3 birləşməsindən enerji yığan maşın hazırladı (istinad 21). Bu kombayn üçün bu, joule diapazonunda mövcud olan yeganə digər dəyərdir. Əldə etdiyimiz dəyərin yarıdan bir qədər çoxunu və keyfiyyəti təxminən yeddi dəfə artırdı. Bu, HARV2-nin enerji sıxlığının 13 dəfə yüksək olması deməkdir.
HARV1 dövrünün müddəti 57 saniyədir. Bu, 1 mm qalınlığında MLC dəstlərinin 7 sütunundan ibarət 4 sıra ilə 54 mVt güc istehsal etdi. Bunu bir addım irəli aparmaq üçün biz 0,5 mm qalınlığında PST MLC və HARV1 və HARV2-yə oxşar quraşdırma ilə üçüncü kombayn (HARV3) qurduq (Əlavə Qeyd 9). Biz 12,5 saniyə istilikləşmə müddətini ölçdük. Bu, 25 s dövriyyə müddətinə uyğundur (Əlavə Şəkil 9). Yığılan enerji (47 mJ) hər MLC üçün 1,95 mVt elektrik enerjisi verir ki, bu da öz növbəsində HARV2-nin 0,55 Vt (təxminən 1,95 mVt × 280 PST MLC 0,5 mm qalınlığında) istehsal etdiyini təsəvvür etməyə imkan verir. Bundan əlavə, HARV1 təcrübələrinə uyğun olan Sonlu Element Simulyasiyasından (COMSOL, Əlavə Qeyd 10 və Əlavə Cədvəllər 2-4) istifadə edərək istilik ötürülməsini simulyasiya etdik. Sonlu elementlərin modelləşdirilməsi, MLC-ni 0,2 mm-ə qədər incəlməklə, sudan soyuducu kimi istifadə edərək və matrisi 7 sıraya bərpa etməklə eyni sayda PST sütunu üçün güc dəyərlərini demək olar ki, daha yüksək (430 mVt) proqnozlaşdırmağa imkan verdi. . × 4 sütun (əlavə olaraq, çən kombinin yanında olanda 960 mVt idi, Əlavə Şəkil 10b).
Bu kollektorun faydalılığını nümayiş etdirmək üçün istilik kollektoru, yüksək gərginlikli açar, saxlama kondansatörü olan aşağı gərginlik açarı, DC/DC çeviricisi kimi yalnız iki 0,5 mm qalınlığında PST MLC-dən ibarət müstəqil nümayişçiyə Stirling dövrü tətbiq edilmişdir. , aşağı güclü mikrokontroller, iki termocüt və gücləndirici çevirici (Əlavə Qeyd 11). Dövrə saxlama kondansatörünün ilkin olaraq 9V-da doldurulmasını tələb edir və sonra iki MLC-nin temperaturu -5°C-dən 85°C-ə qədər, burada 160 s-lik dövrlərdə (bir neçə dövrə Əlavə Qeyd 11-də göstərilmişdir) avtonom şəkildə işləyir. . Maraqlıdır ki, çəkisi cəmi 0,3 q olan iki MLC bu böyük sistemi avtonom şəkildə idarə edə bilir. Digər maraqlı xüsusiyyət ondan ibarətdir ki, aşağı gərginlikli çevirici 79% səmərəliliklə 400V-ni 10-15V-ə çevirə bilir (Əlavə Qeyd 11 və Əlavə Şəkil 11.3).
Nəhayət, biz bu MLC modullarının istilik enerjisini elektrik enerjisinə çevirməkdə səmərəliliyini qiymətləndirdik. Səmərəliliyin keyfiyyət əmsalı η yığılan elektrik enerjisinin Nd sıxlığının verilən istilik Qin sıxlığına nisbəti kimi müəyyən edilir (Əlavə qeyd 12):
Şəkillər 3a,b, 0,5 mm qalınlığında PST MLC-nin temperatur diapazonundan asılı olaraq Olsen dövrünün səmərəliliyini η və mütənasib səmərəliliyini ηr göstərir. Hər iki məlumat dəsti 195 kV sm-1 elektrik sahəsi üçün verilmişdir. Effektivlik \(\bu\) 1,43%-ə çatır ki, bu da ηr-nin 18%-nə bərabərdir. Bununla belə, 25 °C-dən 35 °C-ə qədər 10 K temperatur diapazonu üçün ηr 40% -ə qədər dəyərlərə çatır (Şəkil 3b-də mavi əyri). Bu, 10 K və 300 kV sm-1 temperatur diapazonunda PMN-PT filmlərində (ηr = 19%) qeydə alınmış NLP materialları üçün məlum dəyərdən iki dəfə çoxdur (İst. 18). PST MLC-nin istilik histerezisi 5 və 8 K arasında olduğu üçün 10 K-dən aşağı temperatur intervalları nəzərə alınmadı. Faza keçidlərinin səmərəliliyə müsbət təsirinin tanınması vacibdir. Əslində, η və ηr-nin optimal dəyərləri demək olar ki, hamısı Şek. 3a, b. Bu, heç bir sahə tətbiq edilmədikdə və bu MLC-lərdə Küri temperaturu TC təxminən 20 °C olduqda yaxın faza keçidi ilə bağlıdır (Əlavə qeyd 13).
a,b, səmərəlilik η və Olson dövrünün mütənasib səmərəliliyi (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot} } 195 kV sm-1 sahə ilə maksimum elektrik üçün və müxtəlif ilkin temperatur Ti, }}\,\)(b) ΔTspan temperatur intervalından asılı olaraq 0,5 mm qalınlığında MPC PST üçün.
Sonuncu müşahidənin iki mühüm təsiri var: (1) sahənin yaratdığı faza keçidinin (paraelektrikdən ferroelektrikə) baş verməsi üçün istənilən effektiv velosiped hərəkəti TC-dən yuxarı temperaturda başlamalıdır; (2) bu materiallar TC-yə yaxın iş vaxtlarında daha səmərəlidir. Təcrübələrimizdə geniş miqyaslı effektivliklər göstərilsə də, məhdud temperatur diapazonu Carnot limitinə (\(\Delta T/T\)) görə böyük mütləq səmərəlilik əldə etməyə imkan vermir. Bununla belə, bu PST MLC-lərin nümayiş etdirdiyi əla səmərəlilik Olseni “50 °C ilə 250 °C arasında olan temperaturda işləyən ideal 20-ci sinif regenerativ termoelektrik mühərrikin 30% effektivliyə malik ola biləcəyini” qeyd edərkən haqq qazandırır17. Bu dəyərlərə çatmaq və konsepsiyanı sınamaq üçün Şebanov və Bormanın tədqiq etdiyi kimi müxtəlif TC-lərə malik qatqılı PST-lərdən istifadə etmək faydalı olardı. Onlar göstərdilər ki, PST-də TC 3°C (Sb dopinq) ilə 33°C (Ti dopinq) 22 arasında dəyişə bilər. Buna görə də biz fərz edirik ki, aşqarlanmış PST MLC-lərə və ya güclü birinci dərəcəli faza keçidinə malik digər materiallara əsaslanan növbəti nəsil piroelektrik regeneratorlar ən yaxşı enerji yığan maşınlarla rəqabət apara bilər.
Bu araşdırmada biz PST-dən hazırlanmış MLC-ləri araşdırdıq. Bu qurğular bir sıra Pt və PST elektrodlarından ibarətdir, burada bir neçə kondansatör paralel bağlanır. PST seçilmişdir, çünki o, əla EC materialıdır və buna görə də potensial olaraq əla NLP materialıdır. O, 20 °C ətrafında kəskin birinci dərəcəli ferroelektrik-paraelektrik faza keçidini nümayiş etdirir, bu da onun entropiya dəyişikliklərinin Şəkil 1-də göstərilənlərə oxşar olduğunu göstərir. Oxşar MLC-lər EC13,14 cihazları üçün tam təsvir edilmişdir. Bu işdə biz 10,4 × 7,2 × 1 mm³ və 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³ MLC-lərdən istifadə etdik. Qalınlığı 1 mm və 0,5 mm olan MLC-lər müvafiq olaraq 38,6 µm qalınlığında 19 və 9 PST qatından hazırlanmışdır. Hər iki halda, daxili PST təbəqəsi 2,05 µm qalınlığında platin elektrodları arasında yerləşdirilmişdir. Bu MLC-lərin dizaynı elektrodlar arasındakı hissəyə uyğun olaraq PST-lərin 55%-nin aktiv olduğunu nəzərdə tutur (Əlavə Qeyd 1). Aktiv elektrod sahəsi 48,7 mm2 idi (Əlavə Cədvəl 5). MLC PST bərk faza reaksiyası və tökmə üsulu ilə hazırlanmışdır. Hazırlıq prosesinin təfərrüatları əvvəlki məqalədə təsvir edilmişdir14. PST MLC ilə əvvəlki məqalə arasındakı fərqlərdən biri B-saytlarının sırasıdır ki, bu da PST-də EC-nin işinə böyük təsir göstərir. PST MLC-nin B-sahələrinin sırası 1400°C-də sinterləmə və 1000°C-də yüzlərlə saatlıq tavlama ilə əldə edilən 0.75 (Əlavə Qeyd 2) təşkil edir. PST MLC haqqında ətraflı məlumat üçün Əlavə Qeydlər 1-3 və Əlavə Cədvəl 5-ə baxın.
Bu tədqiqatın əsas konsepsiyası Olson dövrünə əsaslanır (şək. 1). Belə bir dövr üçün bizə müxtəlif MLC modullarında gərginlik və cərəyanı izləyə və idarə etməyə qadir olan isti və soyuq rezervuar və enerji təchizatı lazımdır. Bu birbaşa dövrələr iki fərqli konfiqurasiyadan istifadə etdi, yəni (1) Keithley 2410 enerji mənbəyinə qoşulmuş bir MLC-ni qızdıran və soyudan Linkam modulları və (2) eyni mənbə enerjisi ilə paralel olaraq üç prototip (HARV1, HARV2 və HARV3). Sonuncu halda, iki rezervuar (isti və soyuq) və MLC arasında istilik mübadiləsi üçün bir dielektrik maye (25 ° C-də 5 cP özlülüyü olan silikon yağı, Sigma Aldrich-dən alınmış) istifadə edilmişdir. Termal rezervuar dielektrik maye ilə doldurulmuş və termal lövhənin üstünə qoyulmuş bir şüşə qabdan ibarətdir. Soyuq anbar su və buzla doldurulmuş böyük plastik qabda dielektrik maye olan maye boruları olan su hamamından ibarətdir. Mayeni bir rezervuardan digərinə düzgün şəkildə dəyişdirmək üçün kombinin hər bir ucuna iki üç yollu sıxma klapan (Bio-Chem Fluidics-dən alınmışdır) yerləşdirilmişdir (Şəkil 2a). PST-MLC paketi ilə soyuducu arasında istilik tarazlığını təmin etmək üçün dövriyyə müddəti giriş və çıxış termocütləri (PST-MLC paketinə mümkün qədər yaxın) eyni temperaturu göstərənə qədər uzadıldı. Python skripti düzgün Olson dövrəsini işə salmaq üçün bütün alətləri (mənbə sayğacları, nasoslar, klapanlar və termocütlər) idarə edir və sinxronlaşdırır, yəni mənbə sayğacı doldurulduqdan sonra soyuducu dövrə PST yığını vasitəsilə dövrəyə başlayır və beləliklə onlar istənilən dərəcədə qızdırılır. verilmiş Olson dövrü üçün tətbiq olunan gərginlik.
Alternativ olaraq, toplanmış enerjinin bu birbaşa ölçülərini dolayı üsullarla təsdiqlədik. Bu dolayı üsullar müxtəlif temperaturlarda toplanmış elektrik yerdəyişməsi (D) - elektrik sahəsi (E) sahə dövrələrinə əsaslanır və iki DE döngəsi arasındakı sahəni hesablamaqla şəkildə göstərildiyi kimi nə qədər enerji toplana biləcəyini dəqiq təxmin etmək olar. . şəkildə 2. .1b. Bu DE döngələri də Keithley mənbə sayğaclarından istifadə etməklə toplanır.
1 mm qalınlığında iyirmi səkkiz PST MLC, istinadda təsvir edilən dizayna uyğun olaraq 4 sıra, 7 sütunlu paralel boşqab quruluşunda yığılmışdır. 14. PST-MLC sıraları arasında maye boşluğu 0,75 mm-dir. Bu, PST MLC-nin kənarları ətrafında maye ayırıcılar kimi ikitərəfli lent zolaqlarının əlavə edilməsi ilə əldə edilir. PST MLC elektrod keçiriciləri ilə təmasda olan gümüş epoksi körpü ilə paralel olaraq elektriklə bağlıdır. Bundan sonra, elektrik təchizatına qoşulmaq üçün elektrod terminallarının hər tərəfinə gümüş epoksi qatran ilə tellər yapışdırıldı. Nəhayət, bütün strukturu poliolefin şlanqına daxil edin. Sonuncu, düzgün sızdırmazlığı təmin etmək üçün maye borusuna yapışdırılır. Nəhayət, mayenin giriş və çıxış temperaturlarına nəzarət etmək üçün PST-MLC strukturunun hər bir ucuna 0,25 mm qalınlığında K tipli termocütlər quraşdırılmışdır. Bunun üçün əvvəlcə şlanq perforasiya edilməlidir. Termocüt quraşdırıldıqdan sonra, möhürü bərpa etmək üçün termocüt şlanqı və naqil arasında əvvəlki kimi eyni yapışqan tətbiq edin.
Səkkiz ayrı prototip quruldu, onlardan dördü 5 sütun və 8 cərgəli paralel lövhələr şəklində paylanmış 40 0,5 mm qalınlığında MLC PST-lərə, qalan dördündə isə hər biri 15 1 mm qalınlığa malik MLC PST-lərə malik idi. 3 sütunlu × 5 sıralı paralel boşqab quruluşunda. İstifadə olunan PST MLC-lərin ümumi sayı 220-dir (160 0,5 mm qalınlıq və 60 PST MLC 1 mm qalın). Biz bu iki alt vahidi HARV2_160 və HARV2_60 adlandırırıq. HARV2_160 prototipindəki maye boşluğu 0,25 mm qalınlığında iki ikitərəfli lentdən və onların arasında 0,25 mm qalınlığında bir məftildən ibarətdir. HARV2_60 prototipi üçün eyni proseduru təkrarladıq, lakin 0,38 mm qalınlığında teldən istifadə etdik. Simmetriya üçün HARV2_160 və HARV2_60 öz maye dövrələrinə, nasoslara, klapanlara və soyuq tərəfə malikdir (Əlavə Qeyd 8). İki HARV2 qurğusu fırlanan maqnitləri olan iki isti plitə üzərində bir istilik anbarını, 3 litrlik konteyneri (30 sm x 20 sm x 5 sm) bölüşür. Bütün səkkiz fərdi prototip paralel olaraq elektriklə bağlıdır. HARV2_160 və HARV2_60 alt bölmələri Olson dövrəsində eyni vaxtda işləyir və nəticədə 11,2 J enerji yığımı olur.
Mayenin axması üçün yer yaratmaq üçün 0,5 mm qalınlığında PST MLC-ni ikitərəfli lent və hər iki tərəfə naqil olan poliolefin şlanqına qoyun. Kiçik ölçüsünə görə prototip isti və ya soyuq rezervuar klapanının yanında yerləşdirilib, dövriyyə müddətlərini minimuma endirdi.
PST MLC-də istilik şöbəsinə sabit bir gərginlik tətbiq edilərək sabit bir elektrik sahəsi tətbiq olunur. Nəticədə mənfi istilik cərəyanı yaranır və enerji yığılır. PST MLC qızdırıldıqdan sonra sahə çıxarılır (V = 0) və orada saxlanılan enerji toplanan enerjinin daha bir qatqısına uyğun gələn mənbə sayğacına qaytarılır. Nəhayət, V = 0 gərginliyi tətbiq edildikdə, MLC PST-lər ilkin temperaturlarına qədər soyudulur ki, dövr yenidən başlaya bilsin. Bu mərhələdə enerji yığılmır. Biz Olsen dövrəsini Keithley 2410 SourceMeter istifadə edərək həyata keçirdik, PST MLC-ni gərginlik mənbəyindən doldurduq və cari uyğunluğu müvafiq dəyərə təyin etdik ki, etibarlı enerji hesablamaları üçün doldurma mərhələsində kifayət qədər xal toplandı.
Stirlinq dövrlərində PST MLC-lər gərginlik mənbəyi rejimində ilkin elektrik sahəsi dəyərində (ilkin gərginlik Vi > 0), istənilən uyğunluq cərəyanında doldurulurdu ki, doldurma addımı təxminən 1 s çəksin (və enerjinin etibarlı hesablanması üçün kifayət qədər xal toplanıb). enerji) və soyuq temperatur. Stirlinq dövrlərində PST MLC-lər gərginlik mənbəyi rejimində ilkin elektrik sahəsi dəyərində (ilkin gərginlik Vi > 0), istənilən uyğunluq cərəyanında doldurulurdu ki, doldurma addımı təxminən 1 s çəksin (və enerjinin etibarlı hesablanması üçün kifayət qədər xal toplanıb). enerji) və soyuq temperatur. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в источника напряжения при начальном значении электрического поля (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки режими 1 s (i tənzimləmək üçün kifayət qədər enerji var). ная temperatur. Stirling PST MLC dövrlərində onlar gərginlik mənbəyi rejimində elektrik sahəsinin ilkin dəyərində (ilkin gərginlik Vi > 0), istənilən cərəyan cərəyanında doldurulmuşdur ki, doldurma mərhələsi təxminən 1 s (və kifayət qədər sayda) çəkir. balların etibarlı enerji hesablanması üçün toplanır) və soyuq temperatur.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初構电压Vi > 0）（压压Vi使得充电步骤大约需要1 秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温。 Əsas dövrədə, PST MLC gərginlik mənbəyi rejimində ilkin elektrik sahəsi dəyəri ilə (ilkin gərginlik Vi > 0) doldurulur, beləliklə tələb olunan uyğunluq cərəyanı doldurma addımı üçün təxminən 1 saniyə çəkir (və biz kifayət qədər xal topladıq. (enerji) və aşağı temperaturu etibarlı şəkildə hesablayın. В цикле Стирлинга PST MLC s nachalnыm znachenie elektrik polya (nachalnoe napryajénie ​​Vi > 0), elektrik enerjisi ilə təchiz olunub, 1-ə qədər elektrik enerjisi ilə təchiz olunub ю) и низкие температурасы . Stirling dövründə PST MLC gərginlik mənbəyi rejimində elektrik sahəsinin ilkin dəyəri (ilkin gərginlik Vi > 0) ilə doldurulur, tələb olunan uyğunluq cərəyanı elədir ki, doldurma mərhələsi təxminən 1 s (və kifayət qədər sayda) çəkir. enerjini etibarlı hesablamaq üçün bal toplanır) və aşağı temperatur .PST MLC qızdırılmadan əvvəl I = 0 mA uyğun cərəyan tətbiq edərək dövrəni açın (ölçmə mənbəyimizin idarə edə biləcəyi minimum uyğun cərəyan 10 nA-dır). Nəticədə, MJK-nin PST-də bir yük qalır və nümunə qızdırıldığında gərginlik artır. BC qolunda enerji yığılmır, çünki I = 0 mA. Yüksək temperatura çatdıqdan sonra MLT FT-də gərginlik artır (bəzi hallarda 30 dəfədən çox, əlavə şək. 7.2-ə baxın), MLK FT boşaldılır (V = 0) və elektrik enerjisi eyni vaxtda onlarda saxlanılır. çünki onlar ilkin ödənişdir. Eyni cari yazışmalar sayğac-mənbəyə qaytarılır. Gərginlik qazanması səbəbindən yüksək temperaturda saxlanılan enerji dövrün əvvəlində təmin ediləndən daha yüksəkdir. Nəticə etibarı ilə istiliyi elektrikə çevirməklə enerji əldə edilir.
PST MLC-yə tətbiq olunan gərginliyi və cərəyanı izləmək üçün Keithley 2410 SourceMeter istifadə etdik. Müvafiq enerji Keithley'nin mənbə sayğacının oxuduğu gərginlik və cərəyan məhsulunu birləşdirməklə hesablanır, \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {ölçü)}}\ sol(t\ sağ){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), burada τ dövrün dövrüdür. Enerji əyrimizdə müsbət enerji dəyərləri MLC PST-yə verməli olduğumuz enerji, mənfi dəyərlər isə onlardan çıxardığımız enerji və buna görə də alınan enerji deməkdir. Müəyyən bir toplama dövrü üçün nisbi güc toplanan enerjini bütün dövrün τ dövrünə bölmək yolu ilə müəyyən edilir.
Bütün məlumatlar əsas mətndə və ya əlavə məlumatda təqdim olunur. Materiallar üçün məktublar və sorğular bu məqalə ilə birlikdə verilmiş AT və ya ED məlumatlarının mənbəyinə yönəldilməlidir.
Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Enerji yığımı üçün termoelektrik mikrogeneratorların inkişafı və tətbiqlərinin nəzərdən keçirilməsi. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Enerji yığımı üçün termoelektrik mikrogeneratorların inkişafı və tətbiqlərinin nəzərdən keçirilməsi.Ando Junior, Ohayo, Maran, ALO və Henao, NC Enerji yığımı üçün termoelektrik mikrogeneratorların inkişafı və tətbiqinə baxış. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NCAndo Junior, Ohayo, Maran, ALO və Henao, NC enerji yığımı üçün termoelektrik mikrogeneratorların işlənib hazırlanmasını və tətbiqini nəzərdən keçirir.davam. dəstək. Enerji Rev. 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Fotovoltaik materiallar: hazırkı səmərəlilik və gələcək problemlər. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Fotovoltaik materiallar: hazırkı səmərəlilik və gələcək problemlər.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. and Sinke, VK Fotovoltaik materiallar: cari performans və gələcək problemlər. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Günəş materialları: cari səmərəlilik və gələcək problemlər.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. and Sinke, VK Fotovoltaik materiallar: cari performans və gələcək problemlər.Elm 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Öz-özünə işləyən eyni vaxtda temperatur və təzyiq algılaması üçün birləşdirilmiş piro-piezoelektrik effekt. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Öz-özünə işləyən eyni vaxtda temperatur və təzyiq algılaması üçün piro-piezoelektrik effekti birləşdirin.Song K., Zhao R., Wang ZL və Yan Yu. Temperatur və təzyiqin eyni vaxtda avtonom ölçülməsi üçün kombinə edilmiş piropiezoelektrik effekt. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Temperatur və təzyiqlə eyni vaxtda özünü gücləndirmək üçün.Song K., Zhao R., Wang ZL və Yan Yu. Temperatur və təzyiqin eyni vaxtda avtonom ölçülməsi üçün kombinə edilmiş termopiezoelektrik effekt.İrəli. alma mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Relaksator ferroelektrik keramikada Ericsson piroelektrik dövrlərinə əsaslanan enerji yığımı. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Relaksator ferroelektrik keramikada Ericsson piroelektrik dövrlərinə əsaslanan enerji yığımı.Sebald G., Prouvost S. və Guyomar D. Relaksator ferroelektrik keramikada piroelektrik Ericsson dövrləri əsasında enerji yığımı.Sebald G., Prouvost S. və Guyomar D. Ericsson piroelektrik velosipedinə əsaslanan relaksator ferroelektrik keramikada enerji yığımı. Ağıllı alma mater. strukturu. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Bərk dövlət elektrotermal enerjinin qarşılıqlı çevrilməsi üçün yeni nəsil elektrokalor və piroelektrik materiallar. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Bərk dövlət elektrotermal enerjinin qarşılıqlı çevrilməsi üçün yeni nəsil elektrokalor və piroelektrik materiallar. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Elektrokaloricheskie və piroelektricheskie materialları tverdotelnoy elektrotermicheskoy enerji üçün elektrik enerjisi və elektrik enerjisi ilə təmin edilir. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Bərk dövlət elektrotermal enerjinin qarşılıqlı çevrilməsi üçün növbəti nəsil elektrokalor və piroelektrik materiallar. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Elektrokaloricheskie və piroelektricheskie materialları tverdotelnoy elektrotermicheskoy enerji üçün elektrik enerjisi və elektrik enerjisi ilə təmin edilir. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Bərk dövlət elektrotermal enerjinin qarşılıqlı çevrilməsi üçün növbəti nəsil elektrokalor və piroelektrik materiallar.Ledi Bull. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Piroelektrik nanogeneratorların performansını ölçmək üçün standart və əlamətdar rəqəm. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Piroelektrik nanogeneratorların performansını ölçmək üçün standart və əlamətdar rəqəm.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL və Yang, Yu. Piroelektrik nanogeneratorların işini qiymətləndirmək üçün standart və keyfiyyət balı. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL və Yang, Yu. Piroelektrik nanogeneratorun məhsuldarlığının kəmiyyətcə qiymətləndirilməsi üçün meyarlar və performans ölçüləri.Nano Energy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Sahə dəyişikliyi ilə həqiqi regenerasiya ilə qurğuşun skandium tantalatında elektrokalorik soyutma dövrləri. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Sahə dəyişikliyi ilə həqiqi regenerasiya ilə qurğuşun skandium tantalatında elektrokalorik soyutma dövrləri.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. and Mathur, ND. Sahə modifikasiyası vasitəsilə həqiqi regenerasiya ilə qurğuşun-skandium tantalatında elektrokalorik soyutma dövrləri. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantal酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. və Mathur, ND. Sahənin dəyişdirilməsi ilə həqiqi bərpa üçün skandium-qurğuşun tantalatın elektrotermal soyutma dövrü.fizika Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Ferroik faza keçidlərinə yaxın kalorili materiallar. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Ferroik faza keçidlərinə yaxın kalorili materiallar.Moya, X., Kar-Narayan, S. və Mathur, ND Ferroid faza keçidlərinə yaxın kalorili materiallar. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Qara metallurgiya yaxınlığında termal materiallar.Moya, X., Kar-Narayan, S. və Mathur, ND Dəmir faza keçidlərinin yaxınlığında termal materiallar.Nat. alma mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Soyutma və qızdırmaq üçün kalorili materiallar. Moya, X. & Mathur, ND Soyutma və qızdırmaq üçün kalorili materiallar.Moya, X. və Mathur, ND Soyutma və isitmə üçün termal materiallar. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, ND Soyutma və isitmə üçün termal materiallar.Moya X. və Mathur ND Soyutma və isitmə üçün termal materiallar.Elm 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Elektrokalorik soyuducular: bir baxış. Torelló, A. & Defay, E. Elektrokalorik soyuducular: bir baxış.Torello, A. və Defay, E. Elektrokalorik soyuducular: bir baxış. Torello, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论。 Torello, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论。Torello, A. və Defay, E. Elektrotermal soyuducular: bir baxış.Qabaqcıl. elektron. alma mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Yüksək nizamlı skandium-skandium-qurğuşundakı elektrokalor materialının böyük enerji səmərəliliyi. Milli ünsiyyət. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. Oksidli çox qatlı kondansatörlərin elektrotermik təsiri geniş temperatur diapazonunda böyükdür. Təbiət 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Elektrotermik regeneratorlarda böyük temperatur diapazonu. Elm 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al. Yüksək performanslı bərk hallı elektrotermik soyutma sistemi. Elm 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Böyük temperatur artımı üçün kaskad elektrotermik soyutma cihazı. Milli Enerji 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Elektrik enerjisi ilə əlaqəli piroelektrik ölçmələrə istiliyin birbaşa çevrilməsi. Olsen, RB & Brown, DD Yüksək effektivlik istiliyin elektrik enerjisi ilə bağlı piroelektrik ölçmələrə birbaşa çevrilməsi.Olsen, RB və Brown, DD. Piroelektrik ölçmələrlə bağlı istiliyin elektrik enerjisinə yüksək səmərəli birbaşa çevrilməsi. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen, RB və Brown, DDOlsen, RB və Brown, DD Piroelektrik ölçmələrlə əlaqəli istiliyin elektrikə səmərəli birbaşa çevrilməsi.Ferroelektriklər 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. və başqaları. İncə relaksator ferroelektrik filmlərdə enerji və güc sıxlığı. Milli alma mater. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN & Hanrahan, BM Kaskadlı piroelektrik çevrilmə: ferroelektrik faza keçidinin və elektrik itkilərinin optimallaşdırılması. Smith, AN & Hanrahan, BM Kaskadlı piroelektrik çevrilmə: ferroelektrik faza keçidinin və elektrik itkilərinin optimallaşdırılması.Smith, AN və Hanrahan, BM Kaskadlı piroelektrik çevrilmə: ferroelektrik faza keçidi və elektrik itkisinin optimallaşdırılması. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗。 Smith, AN & Hanrahan, BMSmith, AN və Hanrahan, BM Kaskadlı piroelektrik çevrilmə: ferroelektrik faza keçidlərinin və elektrik itkilərinin optimallaşdırılması.J. Ərizə. fizika. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR İstilik enerjisini elektrik enerjisinə çevirmək üçün ferroelektrik materialların istifadəsi. proses. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskadlı piroelektrik enerji çeviricisi. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskadlı piroelektrik enerji çeviricisi.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM və Dullea, J. Cascade Pyroelectric Power Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM və Dullea, J. Kaskadlı piroelektrik güc çeviriciləri.Ferroelektriklər 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Yüksək elektrokalorik effektli qurğuşun-skandium tantalatın bərk məhlulları haqqında. Shebanov, L. & Borman, K. Yüksək elektrokalorik effektli qurğuşun-skandium tantalatın bərk məhlulları haqqında.Şebanov L. və Borman K. Yüksək elektrokalor effektli qurğuşun-skandium tantalatın bərk məhlulları haqqında. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Şebanov, L. və Borman, K.Şebanov L. və Borman K. Yüksək elektrokalor effektli skandium-qurğuşun-skandium bərk məhlulları haqqında.Ferroelektriklər 127, 143–148 (1992).
MLC-nin yaradılmasında göstərdikləri köməyə görə N. Furusava, Y. Inoue və K. Hondaya təşəkkür edirik. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB və ED Bu işi CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay vasitəsilə dəstəklədiyi üçün Lüksemburq Milli Araşdırma Fonduna (FNR) təşəkkür edirik Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay və BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Materialların Tədqiqi və Texnologiyası Departamenti, Lüksemburq Texnologiya İnstitutu (SİYAHI), Belvoir, Lüksemburq